مدلهای تک¬فاز برای تخمین بهبودیافته فاکتور اصطکاک برای جریان نانومایع خطی در لوله ها

اختصاصی از اس فایل مدلهای تک¬فاز برای تخمین بهبودیافته فاکتور اصطکاک برای جریان نانومایع خطی در لوله ها دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

Single-phase models for improved estimation of friction factor for laminar nanofluid flow in pipes

چکیده:

مدلسازی هیدرودینامیک و حرارتی جریان نانوسیال در لوله مدور که به طور یکدست گرمادیده است، با استفاده از مدلهای تک فاز در نظر گرفته میشود. مدلهای تک فاز متنوعی متکی بر مدلهای ویسکوسیتی (چسبندگی) براونی و پراکنش با استفاده از مقایسه ضریب انتقال گرما، عدد نوسلت و فاکتور اصطکاک با نتایج تجربی برآمده از مقالات ارائه شده در این زمینه مورد ارزیابی قرار میگیرند. مدلهای تک فاز قادر به پیش بینی بهتر انتقال گرمای نانوسیالات در زمان استفاده از مدلهای پراکنش میباشند. درهرحال این مدلها در پیش بینی دقیق استرس اشتراک سطحی در زمان استفاده با مدلهای ویسکوسیتی (چسبندگی) استاندارد دچار نقص میشوند. مدل جدید ویسکوسیتی (چسبندگی) مبتنی بر ویسکوسیتی (چسبندگی) پراکنش جهت بهبود دقت پیش بینی مدلهای تک فاز برای تخمین استرس اشتراک سطحی جریان نانوسیال خطی پیشنهاد میشود. نتایج حاصله نشان میدهند که مدل پراکنش تک فاز پیشنهادی قادر به پیش بینی دقیق ضریب انتقال گرما و فاکتور اصطکاک است.

دانلود رایگان متن انگلیسی اصلی

پروژه میرایی نیمه فعال اصطکاک در سازه های خرپایی فضایی بزرگ

اختصاصی از اس فایل پروژه میرایی نیمه فعال اصطکاک در سازه های خرپایی فضایی بزرگ دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*

فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

 تعداد صفحه29

بخشی از فهرست مطالب

چکیده 1

مقدمه.......................................................................................................................................................................................2

سازه خرپایی تطبیقی...........................................................................................................................................................4

مدل عددی.............................................................................................................................................................................6

روش کاهش مرتبه.............................................................................................................................................................11

مثال.......................................................................................................................................................................................16

کنترل نیمه فعال................................................................................................................................................................17

نتایج شبیه سازی...............................................................................................................................................................20

نتیجه گیری........................................................................................................................................................................22.

مراجع 23

چکیده

رویکرد موجود برای جلوگیری از لرزش سازه های انعطاف پذیر بر پایه ی میرایی [1]اصطکاک در مفصل های نیمه فعال است.در نقاط مطلوب اتصالات صلب مرسوم یک سازه خرپایی بزرگ با مفصلهای اصطکاکی نیمه فعال جایگزین شدند. دو ایده ی متفاوت برای کنترل نیروها در سطوح اصطکاکی به کار گرفته شده است.در رویکرد اول هر مفصل نیمه فعال دارای یک کنترل کننده ی بازخورد محلی بوده در حالی در دیدگاه دوم از یک کنترل کننده بهینه مقایسه ای سراسری استفاده میکنیم.نتایج شبیه سازی برای یک  سازه خرپایی ده دهانه توانایی بالقوه ایده پیشنهاد شده را نشان داد.

1. 1.مقدمه

سازه های بزرگ فضایی( )معمولا به صورت سازه های خرپایی انعطاف پذیر با ابعاد بزرگ و وزن کم طراحی میشوند.به دلیل میرایی کم و جاگیری دقیق،بسیاری از ماموریتها که شامل وارد کردن آنتن یا تداخل سنج نوری هستند،مستلزم جلوگیری از ارتعاشات میباشند.آثار بسیاری در زمینه جلوگیری از ارتعاش فعال منتشر شده است.اغلب تجهیزات فیزوالکتریکی[2] به خاطر وزن کم،نیروی زیاد و حداقل مصرف توان به عنوان فعال کننده به کار گرفته میشوند.اگرچه  رویکرد فعال[3] بسیار جالب است،سیستم های کنترل شده ی فعال ممکن است باعث بروز ناپایداری خارجی شوند.رویکردهای غیر فعال[4] مانند مصالح ویسکو الاستیک جهت بهبود میرایی ممکن است به دلیل سادگی و ارزانی مطلوب باشند.رویکرد حاضر بر پایه میرایی اصطکاک در اتصالات مفصلی یک سازه خرپایی میباشد.به نظر میرسد که اصطکاک که به دلیل لغزش در محل تماس قسمت های متصل شده به وجود می آید باعث اتلاف مقدار زیادی انرژی میشود.گره های اصلی خرپا طوری طراحی شده اند که امکان لغزش نسبی بین بست انتهایی عضو خرپا و گره خرپا وجود داشته باشد.

اما رویکردهای غیرفعال برای جلوگیری از ارتعاش به مراتب به موثری رویکردهای فعال نیستند.میرایی غیرفعال اصطکاک معایب متعددی دارد.هنگامی که دامنه ی ارتعاش از یک حد معینی کمتر شود تاخیر و گیر کردن [5]رخ میدهد و انرژی بیش از این تلف نمیشود.به علاوه اگر نیروی تاخیری تقریبا زیاد باشد،قسمت های متصل شده میتوانند گیر کنند،بنابراین تعادل استاتیکی هندسی قابل تضمین نمیباشد.برای غلبه بر این مضرات،نیروی اصطکاک در اتصال مفصلی با تغییر نیروی نرمال در سطح تماس به وسیله تجهیزات فیزوالکتریکی کنترل میشود.از آنجا که یک وسیله غیرفعال به صورت فعال کنترل میشود،این رویکرد نیمه فعال نامیده میشود.به دلیل ذات اتلافی اصطکاک،ارتعاش جلوگیری شده ی حاصل از این فرایند همیشه پایدار است.دیگر دستاورد کنترل نیمه فعال این است که با استفاده از قسمتی از توان ورودی،مراتبی از عملکرد کنترل فعال به دست می آید.به علاوه این ایده به آسانی و بدون افزایش قابل توجهی در وزن سازه قابل استفاده است.

این مقاله به این صورت ادامه میابد:با ارائه یک مدل عددی برای سازه ی تطبیقی شامل سازه خرپایی آغاز میشود.این سازه خرپایی به عنوان یک زیرسیستم خطی و مفاصل نیمه فعال غیرخطی که نیروی اصطکاک تابع حالت[6] را به یک زیرسیستم خطی اعمال میکنند در نظر گرفته میشود.پارامترهای مدل اصطکاک غیرخطی را باید از اندازه گیری های انجام شده بر روی یک مفصل مجزا به دست آورد.بر اساس حالت حلقه باز[7] مدل فضایی زیرسیستم خطی،با استفاده از ماتریسهای گرامیان[8] کنترل پذیری و مشاهده پذیری ،روش کاهش مرتبه[9] انجام میشود.برای بهبود صدق مدل کاهش یافته در فرکانس های کمتر،زیر فضای کیفی با استفاده از بردارهای کریلو [10]تکمیل میشود.

در مکانهای مطلوب،اتصالات مرسوم با مفاصل اصطکاکی نیمه فعال جایگزین میشوند ودو ایده کنترلی متفاوت برای جلوگیری از ارتعاش نیمه فعال مطرح میشود:کنترل کننده محلی و کنترل کننده بهینه مقایسه ای.نتایج مدل سازی برای سازه خرپایی ده دهانه توان بالقوه رویکرد نیمه فعال حاضر را آشکار کرد.

تحقیق در مورد مطالعه آموزشی خصوصیات انتقال گرما و ضریب اصطکاک

اختصاصی از اس فایل تحقیق در مورد مطالعه آموزشی خصوصیات انتقال گرما و ضریب اصطکاک دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*

فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

 تعداد صفحه15

مطالعه آموزشی خصوصیات انتقال گرما و ضریب اصطکاک دریک لوله مدور مجهز به نوار مارپیچی

خلاصه

– این مقاله ، داده های انتقال گرما و ضریب اصطکاک را برای جریان تک فاز دریک مبدل حرارتی دو لوله ای هم محور مجهز به دریچه نواری مارپیچی ، ارائه میدهد . درمبدل حرارتی دولوله ای هم محور ، هوای داغ از میان لوله درونی عبور می کرد درحالیکه آب سرد از میان حلقه ها ، جریان می یافت . تاثیر دریچه مارپیچی ، برمیزان انتقال گرما و ضریب اصطکاک برای جریان مخالف مطالعه شد و اعداد Nusselt و ضریب اصطکاک بدست آمده با داده های قبلی برای جریان های محوری درلوله مسطح ، مقایسه شد .جریان موردنظر درگستره اعداد دنیولدز بین 2300 و 8800 می باشد . ماکزیمم درصد بهره 165% درمیزان انتقال گرما برای کاربرد دریچه مارپیچی درمقایسه با لوله مسطح بدست می آید .

واژه های کلیدی – افزایش انتقال گرما – ابزار جریان چرخشی – دریچه نواری مارپیچی

1. مقدمه

دردهه گذشته ، تکنولوژی انتقال گرما گسترش یافته است وبه طور وسیعی برای کاربردهای مبدل حرارتی ، اعمال میشود ، برای مثال ، سردسازی ، صنعت اتومبیل ، آبگرمکن خورشیدی وغیره ، هدف انتقال گرمای فرآینده ، جادادن شاره های گرمایی بالا می باشد ( یا ضریب انتقال گرما ) . تابه حال ، کوشش زیادی برای کاهش اندازه و هزینه مبدل حرارتی و مصرف انرژی انجام شده است . مهمترین متغیر درکاهش اندازه و هزینه مبدل حرارتی که به طور کلی منجر به کاهش هزینه سرمایه و مزایای دیگر میشود ،کاهش نیروی محرکه دما است که کارآمدی قانون دوم را افزایش می دهد و تولید آنتروپی را کاهش می دهد . بدین ترتیب ، توجه بسیاری از محققان را چاپ می کند .

اقدام بزرگ درمورد استفاده از روشهای مختلف ، افزایش دادن میزان انتقال گرما از طریق همرفت نیروی موردنیاز می باشد . درضمن ، مشخص می شودکه این روش میتواند اندازه مبدل حرارتی را کاهش دهد و در انرژی صرفه جویی کند . به طور کلی ، افزایش انتقال گرما رامیتوان به دوگروه تقسیم کرد : یکی روش غیر فعال است که روشی بدون تحریک شدن توسط توان خارجی می باشد از قبیل روکش کردن سطح ، ناهموارکردن سطوح ، کشیدن سطوح ، وسایل جریان چرخشی ، لوله حلقوی ( پیچیده ) مواد افزودنی برای مایع و گازها . روش دیگر روش فعا است . این روش ،

دانلود مقاله اصطکاک غلتشی

اختصاصی از اس فایل دانلود مقاله اصطکاک غلتشی دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

محاسبه نیروی لازم برای نگه داشته شدن و نلغزیدن لاستیک روی سطح جاده

از آنجا که هر لاستیک فشار معینی مثلا 30psi دارد، در این صورت ناحیه تخت زیر لاستیک به منظور تحمل وزن خودرو لزوما مساحت زیادی نخواهد داشت. چنانچه وزن وارد بر لاستیک را افزایش داده یا فشار باد لاستیک را کاهش دهید، در این صورت مساحت ناحیه تخت برای تحمل وزن خودرو ناگزیر باید افزایش یابد

ملاحظه می‌کنید که لاستیک کم‌باد یا تحت بار زیاد، حالت دایره‌ای شکل کمتری نسبت به لاستیک با فشار باد مناسب دارد. با چرخش چرخ، ناحیه تخت برای اینکه همیشه با سطح جاده در تماس باشد، باید حول چرخ گردش کند. در این ناحیه، لاستیک به سمت بیرون انحنا پیدا می‌کند. منحنی شدن لاستیک در این ناحیه نیاز به نیرو دارد و هر چه این انحنا بیشتر باشد، نیروی بیشتری برای ایجاد آن نیاز است. لاستیک کاملا انعطاف‌پذیر نیست، لذا با برگشتن آن به حالت اولیه، تمام نیروی صرف شده برای ایجاد انحنا در آن آزاد نمی‌شود. مقداری از این نیرو به صورت اصطکاک و کار مورد نیاز برای تغییر شکل لاستیک و فولادهای به کار رفته در آن به انرژی حرارتی در لاستیک تبدیل می‌شود. با توجه به اینکه در یک لاستیک کم‌باد یا تحت بار زیاد، تغییر شکل لاستیک بیشتر است، لذا نیروی بیشتری نیز برای این تغییر شکل صرف می‌شود و در نتیجه گرمای بیشتری نیز تولید می‌شود. تولید کنندگان لاستیک خودرو گاهی بروشورهایی را درباره ضریب اصطکاک غلتشی (CRF) لاستیک‌های خود منتشر می‌کنند. می‌توان از این ضریب برای محاسبه مقدار نیروی مورد نیاز برای نگه داشته شدن لاستیک و نلغزیدن آن روی سطح جاده استفاده کرد. برای این کار نیازی به شاخص کشش لاستیک نیست. نیروی مورد نیاز برای غلبه بر اصطکاک لاستیک با جاده برابر است با ضریب اصطکاک غلتشی ضرب در وزن وارد بر لاستیک. جدول زیر ضرایب اصطکاک غلتشی عمومی را برای انواع چرخ‌های مختلف نشان می‌دهد

بیایید ببینیم یک خودروی معمولی چه مقدار نیرو باید صرف کند تا بدون لغزش روی جاده حرکت کند. فرض کنید وزن خودروی مورد نظر 4000 پوند (معادل 1814.369 کیلوگرم) و لاستیک‌های آن دارای ضریب اصطکاک غلتشی 0.015 باشد. این نیرو برابر است با:

F=4,000×0.015=60lb=27.215kg

اکنون بیایید ببینیم این مقدار نیرو معادل چه توانی است. می‌دانید که توان برابر است با نیرو ضرب در سرعت. لذا توان مصرف شده توسط لاستیک‌ها به منظور نلغزیدن خودرو روی سطح جاده بستگی به سرعت خودرو دارد. در سرعت 75 مایل در ساعت (معادل 120.7 کیلومتر در ساعت) لاستیک‌ها توانی برابر 12 اسب بخار (معادل 8.952 کیلووات) و در سرعت 55 مایل در ساعت (معادل 88.513 کیلومتر در ساعت) توانی برابر 8.8 اسب بخار (معادل 6.565 کیلووات) مصرف می‌کنند. تمام این توان به حرارت تبدیل می‌شود. بیشتر این گرما به لاستیک منتقل می‌شود، اما مقداری از آن نیز به جاده منتقل می‌شود (جاده در محل تماس لاستیک با آن به مقدار خیلی کمی فرو می‌رود). با توجه به محاسبات انجام شده مشاهده می‌کنید که سه عامل موثر بر مقدار نیروی مورد نیاز برای نگه داشتن لاستیک و نلغزیدن آن روی جاده (و در نتیجه مقدار گرمای تولید شده در لاستیک) عبارتند از وزن یا بار وارد بر لاستیک‌ها، سرعت خودرو و ضریب اصطکاک غلتشی (که با کاهش فشار باد لاستیک، افزایش می‌یابد). در صورت رانندگی روی سطوح نرم‌تر، مانند شن، بیشتر گرما به زمین منتقل شده و مقدار کمتری از آن در لاستیک‌ها نفوذ می‌کند، اما ضریب اصطکاک غلتشی افزایش می‌یابد.

شامل 20 صفحه فایل word قابل ویرایش

مدلسازی تغییرات مدول الاستیسیته تانژانتی اولیه و زاویه اصطکاک داخلی با تنش همه جانبه در مصالح سنگریزه ای

اختصاصی از اس فایل مدلسازی تغییرات مدول الاستیسیته تانژانتی اولیه و زاویه اصطکاک داخلی با تنش همه جانبه در مصالح سنگریزه ای دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

• مقاله با عنوان: مدلسازی تغییرات مدول الاستیسیته تانژانتی اولیه و زاویه اصطکاک داخلی با تنش همه جانبه در مصالح سنگریزه ای  

• نویسندگان: پردیس علوی سبزواری ، سید محمدرضا امام  

• محل انتشار: نهمین کنگره ملی مهندسی عمران - دانشگاه فردوسی مشهد - 21 تا 22 اردیبهشت 95  

• فرمت فایل: PDF و شامل 8 صفحه می باشد.

چکیــــده:

در پژوهش حاضر مدول الاستیسیته تانژانتی اولیه و تانژانت زاویه اصطکاک داخلی برای 50 نمونه مصالح سنگریزه ای تحت مقادیر مختلف تنش همه جانبه تعیین شده است. جهت تحلیل تغییرات  tan(φ):log(σ3) ,Ei:σ3، در این مطالعه چند پارامتر رفتاری جدید برای مصالح سنگریزه ای تعریف گردیده است. برای تغییرات Ei:σ3، دو پارامتر شیب تغییرات (SEi) و مدول الاستیسیته تانژانتی اولیه (Ei) در σ3=1 MPa که Ei)1) نامیده شده است، و برای تغییرات (tan(φ):log(σ3، دو پارامتر شیب تغییرات (Stanφ) و تانژانت زاویه اصطکاک داخلی ((tan(φ)) در σ3=1 MPa ، که tan(φ))1)  نامیده شده، مورد استفاده قرار گرفته است. در نهایت روابطی برای پیش بینی پارامترهای رفتاری سنگریزه ها در محدوده ای با میزان خطای قابل قبول (خطوط با فاصله 1+ و 1- انحراف استاندارد از میانگین) برای تغییرات tan(φ):log(σ3), Ei:σ3  پیشنهاد گردیده است. نتایج بدست آمده نشان می دهد که روابط بدست آمده بر اساس روش پیشنهادی می توانند برای پیش بینی پارامترهای رفتاری مصالح سنگریزه ای با میزان خطای قابل قبول مورد استفاده قرار گیرند. تحقیق حاضر همچنین نشان داد که میزان ریزدانه موجود در مصالح سنگریزه ای بر تغییرات پارامترهای رفتاری این مصالح تاثیر قابل توجهی دارد.

________________________________

** توجه: خواهشمندیم در صورت هرگونه مشکل در روند خرید و دریافت فایل از طریق بخش پشتیبانی در سایت مشکل خود را گزارش دهید. **

** درخواست مقالات کنفرانس‌ها و همایش‌ها: با ارسال عنوان مقالات درخواستی خود به ایمیل [e-mail] پس از قرار گرفتن مقالات در سایت به راحتی اقدام به خرید و دریافت مقالات مورد نظر خود نمایید. **